2.3.4 氧化沟需氧量的确定
在氧化沟系统中，考虑以下几个过程的需氧量[4]：总需氧量(D)=氧化有机物需氧+细胞内源呼吸需氧+硝化过程需氧—脱氮过程产氧
计算得出需氧量AOR=205kg／h，利用下列公式转化为标准状态需氧量(SOR)。
SOR=AOR×Cs(20)／[α×β×ρ×Cs(T)-C×1.024(T-20)]
式中：α——不同污水的氧转移速率参数，对生活污水取值0.5-0.95，取0.9；
β——不同污水的饱和溶解氧参数，对生活污水取值0.90-0.97，取0.97；
ρ——大气压修正参数，海拔1100m时大气压为88300Pa；(ρ=88300／101300=0.8715)
Cs(T)——温度T时饱和溶解氧。
计算得出SOR=358Kg[O2]／h。曝气机动力效率取：2.1kg[O2]／kW；
需配置功率数(N)=358/2.1=170.4KW。
3 设备选型及说明
3.1
选择池及厌氧池
为满足选择池内污水与二沉池回流污泥快速混合的需求，设计搅拌功串密度为13W／m3(一般在10-15W／m3)。采用2台型号为GQT015×325(功率=1.5kW)的潜水高速推进器，有效搅拌混合和防止颗粒状杂物在池壁或池底沉积。在选择池中还配置有型号为L3100的全不锈钢污泥分配槽，调节范围20％-100％(以20％为一档)，采用手动控制方式。
厌氧池为防止污泥沉降及保证≥0.3m／s的流速，设汁搅拌功率密度为8.5W／m3(一般在7.0-9.0W／m3)，采用2台GOT040×480(功率=4.0kW)的潜水高速推进器。
3.2 氧化沟前置反硝化段
该段对搅拌器功能要求以推流为主，设计采用2台DOT055×1800(功率=5.5kW)的潜水低速推进器，功率密度7.4W／m3(一般在6.5—8.5W／m3)。混合液回流至氧化沟主体内采用LB4.0×1.2型的内回流控制闸门，控制范围：100％=600％。
3.3 氧化沟主体反应区
3.3.1
根据计算，本工程选用90kW，DS350型大倒伞表面曝气机两台，总供氧量(以O2计，下同)90×2.1×2=378kg／h，氧富余20kg／h。从节能方面考虑采用一台变速曝气机(充氧量90-189中h)、一台恒速曝气机(充氧量189 kg／h)。根据水力模型数据，氧化沟沟宽与倒伞直径的最佳比例为2.2-2.4倍，沟深与直径的比例约为1.1-1.2倍，在此条件下，曝气机可达到最佳的椎流及曝气效果。本工程曝气机叶轮直径D=3500mm，确定氧化沟最佳沟宽：B=8.0m、有效水深h=4.2m。则氧化沟主体工艺尺寸为L×W=74.0×32m(分4廊道)，超高600mm。
3.3.2 在氧化沟中，弯道的水头损失占全部水头损失的90％以上，为防止外沟弯道发生污泥沉淀，确定在该处设置DQT055×1800型潜水低速推进器2台，功率5.5kW，位于出水堰下游，为避免由于底部水流搅动带动较高浓度的污水上翻，影响出水水质，采用DY5000型出水堰，可调范围500mm。
校核氧化沟内功率密度=N／V=(180+5.5×4)×1000／9203=21.9kW／m3,在15-25kW／m3范围内，可同时满足充氧及推流、搅拌的功能。
氧化沟平面布置见图2。
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